Inconel 690钢板生产工艺：Cr30%超高铬镍基合金的固溶晶粒度控制与晶间应力腐蚀防控

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如果把镍基耐蚀合金排成一条铬含量的轴线，Inconel 690 站在最高处。 它的铬含量为 27.0% ~ 31.0%——这是目前适合制造压力设备的镍合金中最高的铬含量水平（约 29%）。

高铬带来的收益非常直接： 对氧化性介质与高温气体的抗力大幅提升，对高温纯水环境中的应力腐蚀开裂（SCC）抗力显著优于 Inconel 600、X-750 与 718，且具备优良的抗渗氮与抗硫化能力。正因如此，核电蒸汽发生器这一最关键的应用，在经历了 Alloy 600 的应力腐蚀开裂问题之后，转向了 690。

但从钢板制造的角度看，690 有一个与其他镍基耐蚀合金不同的特点：它"不靠热处理强化"。 官方资料明确说明 690 对热处理无强化反应、对时效处理也无反应，硬化只能通过冷作实现。这意味着热处理在 690 板材上的唯一任务不是"提高强度"，而是"解决碳化物分布与晶粒度"——而这恰好就是抗晶间腐蚀与抗晶间应力腐蚀开裂的全部要害。

所以本文的落点是三个词：固溶、晶粒度、碳化物。

一、牌号定位与标准体系

项目 内容
**商业牌号** **Inconel® 690**
**UNS 编号** **N06690**
**欧标 / DIN** **2.4642（NiCr29Fe）**
**ISO 牌号** **NiCr29Fe / NW6690 / NiCr29Fe9**
**日标** **NCF690**
**中国对照** **0Cr30Ni60Fe10 / H06690 / NS3105 / NS315**
**材料类别** **Ni-Cr-Fe 系固溶强化型耐蚀合金**（**无沉淀强化反应**）
**⭐ 板材执行标准** **ASTM B168 / ASME SB-168**（板、薄板与带材）；**ISO 6208**
**棒材 / 长材标准** **ASTM B166 / ASME SB-166**；**EN 10302**（长材）
**换热管标准** **ASTM B163 / ASME SB-163**（冷凝器与换热器管）
**无缝管与焊管标准** **ASTM B167 / ASME SB-167**；**ASTM B829 / ASME SB-829**；**ISO 6207**
**锻件标准** **ASTM B564 / ASME SB-564**
**核级补充标准** **ASTM B166**（棒材相关复验依据）
**焊接分组** **ISO 15608 可焊性组 43**；**ASME 第Ⅸ卷 P-number 111（钎焊）**
**核心定位** **核电蒸汽发生器传热管材料**；硝酸 / 硝酸-氢氟酸酸洗；煤的气化；高温纯水环境

一个必须建立的认知：ASTM B168 覆盖的是"N06600、N06601、N06603 等一系列镍铬铁合金"的板带材。 因此与 Hastelloy G 系列一样，钢板采购协议只写标准号不够，必须同时写明 UNS N06690。

另一个容易被忽略的点：690 的"高铬"是双刃的。 铬越高，抗氧化性与抗 SCC 越好，但焊接时稀释问题也更敏感——这一点会在第十节的焊接部分展开。

二、从 600 到 690：一次"铬加一倍、碳减三分之二"的跃升

理解 690 的价值，最有效的对照就是它的上一代 Inconel 600（UNS N06600 / 2.4816）。

元素 **Inconel 600（N06600）** **Inconel 690（N06690）** 变化方向
**Ni** **≥ 72.0%（最小含量）** **≥ 58.0%** 下降（让位给铬）
**Cr** **14.0 ~ 17.0** **27.0 ~ 31.0** **⭐ 约翻倍**
**Fe** **6.00 ~ 10.00** **7.0 ~ 11.0** 略升
**C** **≤ 0.15** **≤ 0.05** **⭐ 降至约三分之一**
**Mn** **≤ 1.00** **≤ 0.5** 收紧

这张表里有两条独立的设计动作，必须分开理解：

动作一：把铬从约 15% 提到约 29%。 公开资料对此的表述是：690 的铬含量高于 600、碳含量低于 600，这使它"在高温纯水环境中更抗应力腐蚀开裂"。同时，由于铬含量是镍基合金中最高的一档，它对氧化性介质与高温气体的抗力也显著更强。

动作二：把碳从 0.15% 压到 0.05%。 碳在镍铬铁合金中的主要危害是在晶界形成富铬碳化物（M₂₃C₆），使晶界邻近区域贫铬。在含氧高温水或强氧化性酸中，贫铬的晶界就是优先腐蚀通道，表现为晶间腐蚀（IGC）与晶间应力腐蚀开裂（IGSCC）。

为什么两个动作要一起做？ 因为提高铬可以补偿碳带来的贫铬效应——铬越高，形成碳化物后晶界剩余铬仍能维持在钝化所需的水平以上。690 同时使用"高铬"与"低碳"两条防线，这就是它能替代 600 的根本原因。

公开资料的定性结论很清楚：690 在高温水与稀薄水溶液中的抗应力腐蚀开裂能力"非常好"（对应核电蒸汽发生器工况），"优于 Alloy 600、Alloy X750 与 Alloy 718"；并且由于抗应力开裂能力更优，690 已在关键工业应用中替代了 Inconel 600 与 601。

三、化学成分：多标准对照

标准体系 牌号 **Ni** **Cr** **Fe** **Mn** **Cu** **Si** **C** **S** **P** 备注
**ASTM / UNS** **Alloy 690 / N06690** **> 58.0** **27.0 ~ 31.0** 7.0 ~ 11.0 < 0.5 < 0.5 < 0.5 **< 0.05** < 0.015 — —
**DIN** **2.4642** 余量 27.0 ~ 31.0 7.0 ~ 11.0 < 0.5 < 0.5 < 0.5 < 0.05 < 0.015 < 0.02 **Ti < 0.5；Al < 0.5**
**ISO** **NiCr29Fe / NW6690 / NiCr29Fe9** 余量 27.0 ~ 31.0 7.0 ~ 11.0 < 0.5 < 0.5 < 0.5 < 0.05 < 0.015 — **Co < 1.5；Ni 按 Ni+Co 计**
**JIS** **NCF690** > 58.0 27.0 ~ 31.0 7.0 ~ 11.0 < 0.5 < 0.4 < 0.5 < 0.05 < 0.015 < 0.03 **Ni 按 Ni+Co 计**
**YB/T · GB/T** **0Cr30Ni60Fe10 / H06690 / NS3105 / NS315** > 58.0 27.0 ~ 31.0 7.0 ~ 11.0 < 0.5 < 0.5 < 0.5 < 0.05 < 0.015 < 0.03 **Ni 按 Ni+Co 计**

四点读表提示：

  • 各国标准在铬、铁、碳三个主元素上高度一致（Cr 27 ~ 31、Fe 7 ~ 11、C < 0.05），说明 690 的成分窗口已被全球主要标准体系收敛；
  • 差异主要出现在残余元素与"镍的计法"上：ISO / JIS / 国标系明确按 Ni + Co 计算镍含量，而 ASTM 单独列出 Ni 下限；
  • DIN 额外限制了 Ti 与 Al 各 < 0.5%——这是为了避免形成 γ′ 类析出相，保持合金的"固溶强化"属性；
  • ISO 限制 Co < 1.5%——钴会随原料带入，需要上限控制。

四、晶间腐蚀与 IGSCC：钢板工艺必须正面回答的两个问题

4.1 碳化物在哪里析出，就在哪里失稳

690 的耐蚀性由钝化膜提供，而钝化膜的主要成分是铬的氧化物。 因此任何让晶界附近"铬变少"的过程，都会在晶界形成一条优先腐蚀通道。

这一过程被称为敏化：在特定温度区间（对镍铬铁系通常在数百摄氏度量级）长时间停留时，碳向晶界扩散并与铬结合形成富铬碳化物。晶界两侧的铬被"抽走"，形成贫铬区；贫铬区的铬含量低于维持钝化所需水平，于是在氧化性介质中优先溶解。

690 的两道防线决定了它的行为：

  • 低碳（< 0.05%） — 可供析出的碳总量很少，碳化物难以大量形成；
  • 高铬（27 ~ 31%） — 即使析出部分碳化物，晶界剩余铬仍可能维持在钝化门槛之上。

但"两道防线"不等于"绝对免疫"。 对焊接热影响区、对冷成形后的高温服役、对长期时效件，晶间腐蚀与 IGSCC 的风险仍然存在，必须靠工艺与检验加以控制。

4.2 为什么板材形态下的控制点与管材不同

690 最著名的应用是核电蒸汽发生器传热管，而管材通过一种被称为"TT"（特殊热处理）的工艺来优化晶界形态与碳化物分布。 钢板的使用场景与之不同，因此板材形态的控制重点也不同：

控制点 管材（TT 处理路线） **钢板（固溶退火路线）**
**主要形态** 小直径薄壁管 **中厚板、薄板、带材**
**核心目标** 晶界碳化物形态与分布优化 **碳化物充分回溶 + 晶粒度可控 + 板形与残余应力可控**
**热处理特征** 特定温度制度下的"TT"处理 **固溶退火（约 1010 ~ 1090℃，典型约 1040℃）+ 水淬**
**主要失效模式** 传热管内外壁的 IGSCC 与点蚀 **焊缝热影响区晶间腐蚀、酸洗线液相区 IGC、板形不良导致的装配应力**
**检验重点** 晶间腐蚀试验、涡流检测 **晶间腐蚀试验（按介质）、晶粒度（ASTM E112）、超声与渗透检测**

⚠️ 说明：公开资料中关于 690 的"TT"处理的具体温度与时间参数，本轮核实的来源未给出可引用的精确数值，因此本文不列具体参数。管材与板材的热处理制度必须以其产品标准与供方技术文件为准。

一个工程上常被忽略的事实：板材制造的薄弱点通常不在母材，而在"热加工 + 焊接"这两处。 母材出厂时碳化物已充分回溶、晶粒度受控；但焊接会重新在热影响区制造一个"局部热处理"，如果热输入过大、层间温度过高，就会在那一圈窄带上重建敏化条件。所以第十节的焊接纪律，实际上是板材耐蚀性的最后一道保险。

五、钢板生产工艺全流程

工序 关键参数 控制要点与风险
**① 熔炼** VIM + ESR（或相当路线） 控制 C、S、P 与气体含量；**碳上限（< 0.05%）是抗晶间腐蚀的第一道防线，必须严格达标**
**② 锻造开坯** **重锻 1230 ~ 1040℃**；**轻锻 > 870℃** 高铬低碳体系变形抗力较大，需足够吨位与合理的道次安排
**③ 热轧成板** 热加工区间约 **872 ~ 1205℃**（另一口径：锻造 **1038 ~ 1233℃**） 避免在过低温度下终轧；**终轧温度过低会残留变形组织并影响后续固溶效果**
**④ 固溶退火** **约 1040℃（1900℉）**（供应态常见区间 **1010 ~ 1090℃**） **⭐ 核心工序**：使碳化物充分回溶、消除贫铬区；同时确定晶粒度
**⑤ 冷却** **水淬**（供应态常见做法） **水淬的作用是把固溶态"锁定"下来**；避免在敏化温区缓慢通过
**⑥ 酸洗** 硝酸-氢氟酸混酸酸洗 + 充分冲洗 去除氧化皮与贫铬表层；**690 本身对硝酸类介质耐受优良，酸洗适应性好**
**⑦ 矫直与精整** 板形矫正、切边、表面处理 **板形不良会在后续装配中转化为残余应力**，成为 SCC 的应力来源
**⑧ 冷轧（薄板 / 带材）** 多道次冷轧，必要时配中间退火 **690 只能通过冷作硬化提高强度**；冷作量需按最终强度与塑性要求分配
**⑨ 检验与交付** 成分、力学、晶粒度、晶间腐蚀、无损检测 见第七节与第九节末

5.1 热处理参数汇总（多来源并列）

公开资料对 690 的热加工与热处理参数给出了多组口径，本文并列呈现以便交叉核对：

工序 口径 A（技术手册类资料） 口径 B（材料数据类资料） 口径 C（供应态说明）
**重锻** **1230 ~ 1040℃** — —
**轻锻** **> 870℃** — —
**锻造** — **1038 ~ 1233℃（1900 ~ 2250℉）** —
**热加工** — **872 ~ 1205℃（1600 ~ 2200℉）** —
**退火** **约 1040℃** **1038℃（1900℉）后退冷却** **1010 ~ 1090℃ + 水淬**
**强化方式** — **仅靠冷作硬化；对时效无反应** —

读表要点：三组口径在退火温度上高度一致（约 1040℃），差异主要在锻造区间的表述方式。工程上应以"约 1040℃ 固溶 + 水淬"作为基准，其余区间依实际设备与坯料条件调整。

5.2 一个必须澄清的误区：690 不靠热处理提高强度

公开资料对 690 的表述非常明确：合金"对热处理无反应"、"对时效处理也无反应"，其硬化只能通过冷作实现。 这一条对工艺安排有直接后果：

  • 固溶退火的目的不是强化，而是恢复/优化耐蚀性与塑性，并确定晶粒度；
  • 叠加"时效"工序没有意义——690 不是沉淀强化合金；
  • 若设计需要更高强度，唯一途径是提高冷作量，并同时接受塑性下降与残余应力上升；
  • 因此板材的强度与塑性是一组"由冷作量决定"的权衡，而不是由热处理制度决定。

这条特性使 690 的工艺窗口比"可时效强化"的合金宽，但也使"强度不足"无法靠热处理补救。 选材阶段就必须把强度需求提前确定下来。

六、晶粒度与板形：板材特有的两个控制变量

为什么在"板材"这个话题下要专门谈晶粒度？ 因为在管材与板材之间，晶粒度的工程意义并不完全相同：

  • 对管材：晶粒度与晶界碳化物形态共同决定传热管在高温水中的 IGSCC 抗力，是核级验收的核心指标；
  • 对板材：晶粒度同时影响中温塑性、冷成形性、焊接热影响区行为、以及高温蠕变/持久性能。粗晶有利于高温蠕变与持久寿命，但会降低中温塑性；细晶有利于强度与塑性，但高温蠕变性能会下降。

因此晶粒度不是"越小越好"或"越大越好"，而是"按服役条件选"的一个工艺参数。

6.1 晶粒度的控制手段

手段 方向 说明
**固溶温度** **升温 → 晶粒长大** 温度是晶粒度最直接的杠杆
**保温时间** **延长 → 晶粒长大** 厚板必须按厚度决定保温时间
**变形量与道次** **增大变形 → 晶粒细化** 热轧末道次变形量对最终晶粒影响显著
**冷作 + 再结晶退火** **细化晶粒** 薄板与带材可通过冷轧 + 退火路线细化
**测定方法** **ASTM E112** 平均晶粒度测定；**具体验收级别须按产品标准现行表列值**

⚠️ 说明：ASTM B168 对板材规定了晶粒度检验要求，但本轮核实的公开资料来源未给出可直接引用的具体合格级别，故本文不列具体数字。采购时应从标准现行版本中确认，或在协议中直接约定验收级别与检验方法。

6.2 板形的隐形代价

板形（平直度）常被当作"外观问题"，但在 690 上它是力学问题。 理由很直接：冷矫或残留的不平直会在后续卷制、装配与焊接中转化为附加应力。而应力腐蚀开裂需要三个条件同时具备——敏感材料、特定介质、拉应力。 690 在高铬低碳的加持下已经极大削弱了"敏感材料"这一项，但如果装配应力偏高，"拉应力"这一项就会重新被填满。

因此对 690 板材，建议把以下三项写进采购与制造要求：

  • 平直度与残余应力：明确板形验收要求；必要时要求去应力退火（但须注意不要在敏化温区长时间停留）；
  • 焊接与装配：按第十节控制热输入与层间温度，避免装配强制变形；
  • 检验：对关键件补充晶间腐蚀试验与表面无损检测。

七、力学性能

7.1 退火态基本力学性能

指标 **标准要求（EN 10302 长材，退火态）** **典型供货值（退火态）** 说明
**0.2% 屈服强度 Rp0.2** **> 240 MPa** **约 260 ~ 420 MPa** 与冷作量相关
**抗拉强度 Rm** **> 590 MPa** **约 550 ~ 750 MPa** 与冷作量相关
**断后伸长率 A** **> 30%** — 退火态塑性良好
**强化方式** — **冷作硬化（对时效无反应）** ⭐ 决定强度只能靠冷作

两点读表提示：

  • "标准下限"与"典型值"必须分开看。 标准给的是最低保证值（Rp0.2 > 240 MPa、Rm > 590 MPa），而实际供货的典型区间可能明显更高（屈服 260 ~ 420 MPa、抗拉 550 ~ 750 MPa）。采购协议应按服役需求约定具体范围，而不是只引用标准下限。
  • 同一个牌号在两个来源上的区间宽度不同（尤其抗拉强度的典型下限低于标准下限），说明"典型值"受产品形态、冷作量与热处理历史影响。本文并列呈现，实际验收以合同指定标准表列值为准。

7.2 高温屈服强度（EN 10302 长材口径）

温度 **0.2% 屈服强度下限**
**100℃** **> 236 MPa**
**200℃** **> 228 MPa**
**300℃** **> 220 MPa**
**400℃** **> 216 MPa**
**500℃** **> 210 MPa**
**600℃** **> 200 MPa**
**700℃** **> 156 MPa**
**800℃** **> 120 MPa**

这条曲线的形状值得注意：从 100℃ 到 600℃，屈服强度下限仅从 236 MPa 缓降至 200 MPa（降幅约 15%）；真正的陡降出现在 600℃ 以上——700℃ 降至 156 MPa、800℃ 降至 120 MPa。 这说明 690 在 600℃ 以下具有相当好的强度保持性，而高温截面的设计控制点应放在 600℃ 以上。

7.3 长期时效后的组织稳定性（冲击韧性 KV 与伸长率）

暴露条件 **冲击韧性 KV（J）** **断后伸长率（%）**
**无暴露（原始态）** **190** **48**
**565℃ / 1000 h** 156 45
**565℃ / 4000 h** 171 45
**565℃ / 12000 h** 164 44
**595℃ / 1000 h** 195 45
**595℃ / 4000 h** 170 43
**595℃ / 13428 h** 170 44
**650℃ / 1000 h** 198 46
**650℃ / 4000 h** 179 54
**650℃ / 12000 h** 172 41
**760℃ / 1000 h** 214 44
**760℃ / 4000 h** 201 44
**760℃ / 12000 h** 184 46

这张表是 690 最有力的"组织稳定性"证据：在 565 ~ 760℃ 区间暴露最长 13428 小时后，冲击韧性始终维持在 156 ~ 214 J 的高位，伸长率保持在 41% ~ 54%。 也就是说，没有出现脆化趋势——这对于低碳高铬的固溶强化体系是符合预期的：没有沉淀强化相，也就没有析出脆化的来源。

工程含义：690 适合长期高温服役而不必担心"时效脆化"，这一点与含 γ′ 或 σ 相的合金形成鲜明对比。但需注意，该数据来自长材口径（EN 10302），板材的具体数值应以其产品标准与供方数据为准。

八、物理性能

8.1 室温物理性能

项目 **数值** 备注
**密度** **8.2 g/cm³**（另口径 8.19 g/cm³） 用于重量与成本核算
**熔点** **1343 ~ 1377℃** 熔炼与焊接热输入评估的基础
**室温热导率** **约 12 W/(m·K)**（另口径 12.1） **显著低于碳钢，焊接热输入需相应控制**
**比热容** **约 450 J/(kg·K)** 热处理热工计算
**电阻率** **约 1.15 µΩ·m** —
**弹性模量（20℃）** **约 206.9 GPa** —
**泊松比** **约 0.29** —
**硬度（退火态）** **约 85（洛氏 B 标尺口径）** 见第七节硬度提示

8.2 热膨胀系数（平均线膨胀系数，µm/(m·K)）

温度区间 **线膨胀系数**
**20 ~ 200℃** **14.31**
**20 ~ 300℃** 14.53
**20 ~ 400℃** 14.80
**20 ~ 500℃** 15.19
**20 ~ 600℃** 15.70
**20 ~ 700℃** 16.18
**20 ~ 800℃** 16.60
**20 ~ 900℃** 17.01
**20 ~ 1000℃** 17.41

8.3 高温热导率、比热容与弹性模量

温度 **热导率 W/(m·K)** **比热容 J/(kg·K)** **杨氏模量 GPa**
**20℃** 约 12 **450** **206.9**
**100℃** — — —
**200℃** **15.4** 497 —
**204℃** — — **196.5**
**316℃** — — **190.3**
**400℃** **19.1** 551 —
**427℃** — — **183.4**
**600℃** **22.9** 604 —
**760℃** — — **155.1**
**800℃** **26.6** 658 —
**900℃** **28.5** 684 —
**980℃** — — **136.5**
**1000℃** **30.1** 711 —
**1090℃** — — **125.5**
**1100℃** — **738** —

这张表有两处对工程特别有用：

其一，热导率随温度显著上升。 从室温约 12 W/(m·K) 升到 1000℃ 约 30.1 W/(m·K)，增幅约 2.5 倍。这意味着高温下的散热条件与室温截然不同，热处理设计与热应力评估必须使用对应温度下的热导率，而不能套用室温值。

其二，弹性模量随温度持续下降。 从 20℃ 的 206.9 GPa 降至 760℃ 的 155.1 GPa、1090℃ 的 125.5 GPa。模量下降会放大热应变引起的变形量，在约束结构中是热疲劳与热应力评估的关键输入。

九、耐蚀性能：高铬带来的三个场景优势

9.1 硝酸 - 氢氟酸混合酸（60℃）

这是不锈钢酸洗线（金属酸洗）的典型介质组合，也是 690 在民用领域最经典的应用场景之一。

介质组合 **温度** **腐蚀速率**
**10% HNO₃ + 3% HF** **60℃** **0.15 mm/y**
**15% HNO₃ + 3% HF** **60℃** **0.25 mm/y**
**20% HNO₃ + 2% HF** **60℃** **0.15 mm/y**

三个数据点都落在 0.15 ~ 0.25 mm/y 区间，且浓度变化引起的波动不大。 这一稳定性来自高铬：硝酸是强氧化性酸，而 690 的高铬基体能够稳定维持钝化膜；氢氟酸虽然对钝化膜有破坏作用，但在上述浓度与温度条件下，整体速率仍处于工程可用范围。这正是 690 被用于"金属酸洗设备"的原因。

9.2 高温硫化与含氧硫化气氛（720℃）

气氛组成 **温度** **腐蚀速率**
**1.5% H₂ + 3% O₂ + 36.5% H₂ + 59% Ar（含氧硫化气氛）** **720℃** **2.3 mm/y**
**1.5% H₂S + 98.5% H₂（强还原性硫化气氛）** **720℃** **34.7 mm/y**

这两行数据形成了一个非常有价值的对比：同一合金、同一温度，只因气氛从"含氧"变为"强还原性硫化"，腐蚀速率从 2.3 mm/y 跳到 34.7 mm/y（相差约 15 倍）。

原因与 214 的抗氧化机理同类：保护性氧化皮需要氧化性气氛才能形成与维持。 在含氧硫化气氛中，高铬使致密的氧化铬皮得以形成，从而抵抗硫的侵入；而在 1.5% H₂S + 98.5% H₂ 这类强还原性气氛中，氧化皮无法维持，硫直接与金属反应，速率急剧上升。

工程结论：690 的抗硫化能力"优秀"是有前提的——气氛必须具有足够的氧化性。 这与官方对含氯环境的说明逻辑一致。

9.3 高温纯水与核级应力腐蚀开裂

这是 690 最重要、也最"不可替代"的场景。

公开资料的表述是：在高温水与稀薄水溶液中，690 表现出非常好的抗应力腐蚀开裂能力（对应核电蒸汽发生器工况），且"优于 Alloy 600、Alloy X750 与 Alloy 718"。 同时，由于抗应力开裂能力更优越，690 已在关键工业应用中替代了 Inconel 600 与 601。

为什么这对"钢板"同样重要？ 因为蒸汽发生器之外，690 板材还会出现在给水加热器、换热器壳体、管道与设备内衬、以及核岛内的各类非承压结构件中。这些部位虽然不承受传热管那样的极端工况，但同样面对高温水环境，同样需要抗 IGSCC 的材料基础。

⚠️ 一个必须保留的严谨性说明：抗 SCC 能力"优于 600/X750/718"是公开资料的定性结论。具体工况下的适用性判断，必须结合水质（氧含量、氯离子、pH）、温度、应力水平与冷作量逐案评估，不能仅凭牌号优劣顺序下结论。

9.4 抗渗氮

公开资料对 690 的表述是：对硝酸具有"优异的抗力"，对"其他渗氮剂"具有"良好的抗力"。 高铬是这一能力的来源——铬的氮化物形成倾向相对较低，且致密氧化铬层对氮的扩散形成阻挡。

十、焊接与加工

10.1 分类与焊材选择

项目 内容
**可焊性分组** **ISO 15608 组 43**
**钎焊 P-number** **ASME 第Ⅸ卷 P-number 111**

焊接材料选择：

连接场景 **焊条（Electrode）** **焊丝（Filler metal）**
**同质 / 常规连接** **ENiCrFe-3、ENiCrFe-7** **ERNiCr-3、ERNiCrFe-7**
**与 0 ~ 9% 镍钢连接** **ENiCrFe-2** **ERNiCr-3**
**与铜连接** **ENi-1** **ERNi-1**
**与镍铜合金连接** **ENi-1** **ERNi-1**

10.2 ⭐ 铜稀释：690 焊接最特殊的风险

公开资料对此有一条明确的专门提示：由于 690 的铬含量很高，焊接时必须注意"尽量减少焊缝中的铜稀释（copper dilution）"。

为什么高铬会引出铜的问题？ 因为在与铜或铜镍合金的连接中，铜会向焊缝熔池扩散；而铜在镍铬体系中的存在会改变焊缝金属的组织与耐蚀行为。"稀释"意味着焊缝金属的成分被母材"冲淡"，从而偏离设计成分。

处理办法： 官方给出的可行做法是——在焊接前先对铜或铜镍合金一侧用镍基焊材进行"堆敷（buttering）"，即在坡口面上先堆一层镍基焊材形成隔离层，然后再进行正式焊接。这样可以把铜的稀释控制在一个可接受的范围内。

这条提示在实践中的意义：690 与铜合金的异种连接不是"选个焊材就能焊"的简单作业，必须在焊接工艺评定中验证接头的成分与耐蚀性。

10.3 机加工

项目 内容
**加工性分组** **组 C**——**机械性能与奥氏体不锈钢相近**
**最佳加工状态** **冷拔态，或冷拔 + 去应力态**
**粗车推荐参数** **进给 0.25 mm/rev，切削速度 15 m/min**（高速钢刀具）
**精车推荐参数** **进给 0.13 mm/rev，切削速度 18 m/min**（高速钢刀具）

三点实操提示：

  • 690 属"加工硬化倾向明显"的奥氏体类材料，切削时应避免在表面反复摩擦（刀具不要在同一位置停留），否则表层迅速硬化并加速刀具磨损；
  • "冷拔态或冷拔 + 去应力态"是最好的加工状态，说明适当的冷作反而改善了切削性——这与"退火态最软最好切"的直觉相反；
  • 切削速度偏低（15 ~ 18 m/min）、进给偏大是该类材料的典型配置，目的是让刀具切入硬化层之下。

十一、应用案例

案例一：核电蒸汽发生器配套板式结构件

工况特征：长期处于高温纯水环境，介质中氧含量、氯离子与 pH 受严格控制但仍存在局部浓缩风险；构件承受温度循环与装配应力；核级设备对材料的组织稳定性与可追溯性要求极高。

为什么这个场景最终选择了 690： 公开资料给出了直接的因果链——690 在高温水与稀薄水溶液中的抗应力腐蚀开裂能力"非常好"，且优于 Alloy 600、X750 与 718；正因抗应力开裂能力更优，690 已在关键工业应用中替代了 600 与 601。 而690 的成分设计（铬约 29% + 碳 < 0.05%）正是这一能力的来源。

板材形态下的制造要点：

  • 材料侧：板材按 ASTM B168 / ASME SB-168 执行，交货状态为退火态（约 1040℃ 固溶 + 水淬）；质保文件需注明固溶温度、保温时间与冷却方式；
  • 组织侧：晶粒度按 ASTM E112 测定，验收级别按产品标准或协议约定；碳化物应充分回溶，无连续晶界析出相；
  • 结构侧：板形与残余应力必须控制——因为 SCC 的发生需要"敏感材料 + 介质 + 拉应力"三者同时具备，690 已削弱了第一项，若装配应力偏高就会把第三项填满；
  • 焊接侧：按第十节选用 ENiCrFe-3 / ERNiCrFe-7 类焊材，控制热输入与层间温度，避免热影响区出现敏化。

经验要点：在这类场景中，"选对牌号"只完成了一半工作。 另一半是把焊接热影响区与装配应力控制住——因为母材出厂时是充分固溶的，而热影响区是在制造现场被"重新热处理"的。

案例二：不锈钢酸洗线的槽体、内衬与结构件

工况特征：介质为硝酸与氢氟酸的混合酸，温度随工艺在常温至约 60℃ 之间变化；设备既有液相区也有气相区，液面波动带与焊接接头是腐蚀高发部位。

数据支撑：公开资料给出的腐蚀速率显示，在 60℃ 条件下，10% HNO₃ + 3% HF 为 0.15 mm/y、15% HNO₃ + 3% HF 为 0.25 mm/y、20% HNO₃ + 2% HF 为 0.15 mm/y。三个数据点都处于工程可用区间，且随浓度变化的波动很小——这是高铬维持钝化膜稳定的直接体现。公开资料亦将"金属酸洗作业（对硝酸与氢氟酸混合物的抗力）"列为 690 的典型应用。

选材与制造要点：

  • 介质侧：必须提供完整的酸浓度、温度、氢氟酸比例与杂质清单；含氟介质对钝化膜的破坏作用随温度上升而加剧，必须在实际温度下校核；
  • 结构侧：液面波动带、焊缝与死角是优先腐蚀位置，建议通过结构设计减少积液与缝隙、优化排液；
  • 焊接侧：热影响区是薄弱环节，应严格控制热输入与层间温度，必要时对关键焊缝补做晶间腐蚀试验；
  • 替选提示：若介质还原性显著增强（例如出现较高浓度的还原性酸段），应将该区段划出 690 的适用边界，改评估其他体系（如高钼镍基合金），并按"分区分材"而非"全场一材"设计。

常见问题解答（FAQ）

Q1：Inconel 690 与 Inconel 600 的核心区别是什么？

核心区别是"铬翻倍、碳降到三分之一"。 公开的成分对照为：600 的铬为 14.0 ~ 17.0%、碳 ≤ 0.15%、镍最小含量 72.0%；而 690 的铬为 27.0 ~ 31.0%、碳 ≤ 0.05%、镍 ≥ 58.0%。这两项变化是配套的：提高铬可以在碳化物析出后仍让晶界剩余铬维持在钝化门槛之上，而降低碳则从源头减少可析出的碳总量。结果就是 690 在高温纯水中的抗应力腐蚀开裂能力优于 600。 公开资料也明确：690 已在关键工业应用中替代 600 与 601。

Q2：Inconel 690 可以用热处理提高强度吗？

不能，这是它与其他合金最显著的不同。 公开资料明确说明：690 对热处理无反应、对时效处理也无反应，其硬化只能通过冷作实现。 这意味着在板材工艺链中，固溶退火的目的不是强化，而是让碳化物充分回溶、消除贫铬区、恢复耐蚀性与塑性，并确定晶粒度。如果设计需要更高的强度，唯一途径是提高冷作量，代价是塑性下降与残余应力上升。因此强度需求必须在选材阶段就提前确定，制造阶段无法靠热处理补救。

Q3：为什么 Inconel 690 钢板必须做固溶退火？

因为固溶退火同时解决两个问题：碳化物分布与组织均匀性。 碳在镍铬铁合金中会在晶界形成富铬碳化物，使晶界邻近区域贫铬；贫铬区在氧化性介质或含氧高温水中会优先溶解，形成晶间腐蚀与晶间应力腐蚀开裂的通道。固溶退火（约 1040℃，供应态常见 1010 ~ 1090℃）使碳化物重新回溶到基体中，配合水淬把固溶态锁定下来。 若不做或做得不充分，钢材即使化学成分合格，服役中仍可能出现早期晶间腐蚀。

Q4：Inconel 690 钢板的晶粒度应该控制在多少？

没有单一的"最佳值"，应按服役条件权衡，并以产品标准与协议约定为准。 一般而言，粗晶有利于高温蠕变与持久寿命，但会降低中温塑性；细晶有利于强度与塑性与冷成形性，但高温蠕变性能下降。 控制手段包括固溶温度、保温时间、热轧末道次变形量以及冷轧加再结晶退火。测定方法为 ASTM E112。 ⚠️ 需要说明：本轮核实的公开资料来源未给出可直接引用的板材晶粒度合格级别，采购时应从标准现行版本中确认，或直接在协议中约定验收级别。

Q5：Inconel 690 板材的力学性能水平如何？

标准下限与典型供货值需要分开看。 按 EN 10302 退火态长材口径，屈服强度 Rp0.2 下限 > 240 MPa、抗拉强度 Rm 下限 > 590 MPa、断后伸长率 > 30%；而退火态典型供货区间为屈服约 260 ~ 420 MPa、抗拉约 550 ~ 750 MPa。差异来自产品形态、冷作量与热处理历史。 因此采购协议不宜只引用标准下限，应按服役需求约定具体范围。另外要记住：690 的强度由冷作量决定，而不是由热处理制度决定。

Q6：Inconel 690 在 600℃ 以上的强度如何变化？

600℃ 以下是"缓降"，600℃ 以上是"陡降"。 按 EN 10302 长材口径的屈服强度下限：100℃ 时 > 236 MPa，到 600℃ 时仍 > 200 MPa，降幅仅约 15%；但 700℃ 时降至 > 156 MPa，800℃ 时降至 > 120 MPa。 这条曲线的工程含义是：690 在 600℃ 以下具有良好的强度保持性，高温截面的设计控制点应放在 600℃ 以上。同时注意弹性模量也在持续下降（760℃ 约 155.1 GPa、1090℃ 约 125.5 GPa），会放大热应变引起的变形。

Q7：Inconel 690 焊接应该选择什么焊材？

按连接对象分档选择。 在同质或常规连接中，焊条推荐 ENiCrFe-3 与 ENiCrFe-7，焊丝推荐 ERNiCr-3 与 ERNiCrFe-7；与 0 ~ 9% 镍钢连接时，焊条用 ENiCrFe-2、焊丝用 ERNiCr-3；与铜或镍铜合金连接时，焊条用 ENi-1、焊丝用 ERNi-1。分类方面，690 属 ISO 15608 可焊性组 43，ASME 第Ⅸ卷钎焊 P-number 为 111。焊材只是起点，具体规程必须经焊接工艺评定确认，并针对服役介质补做接头腐蚀试验。

Q8：为什么说 Inconel 690 焊接要特别注意"铜稀释"？

因为它的铬含量很高，而高铬会使焊缝对铜的稀释更敏感。 公开资料对此有专门提示：由于 690 的铬含量很高，焊接时必须注意尽量减少焊缝中的铜稀释。 在与铜或铜镍合金连接时，铜会向熔池扩散、冲淡焊缝金属成分，使其偏离设计值，从而影响组织与耐蚀性。官方给出的处理办法是：在焊接前先对铜或铜镍合金一侧用镍基焊材做"堆敷（buttering）"，形成隔离层后再正式焊接。这类异种连接必须通过焊接工艺评定验证成分与耐蚀性。

Q9：Inconel 690 的抗硫化能力在什么条件下才成立？

成立的前提是气氛具有足够的氧化性。 公开数据给出了一个对比：在 720℃ 下，含氧硫化气氛（1.5% H₂ + 3% O₂ + 36.5% H₂ + 59% Ar）中的腐蚀速率为 2.3 mm/y；而在强还原性硫化气氛（1.5% H₂S + 98.5% H₂）中，速率骤升至 34.7 mm/y，相差约 15 倍。原因是保护性氧化皮需要氧化性气氛才能形成并维持。 因此 690 适用于含氧硫化环境，但在强还原性硫化气氛中必须重新评估选材。

Q10：Inconel 690 与 625、800H、600 应该怎么选？

建议按"服役温度 + 介质 + 失效模式"三项来定。 若主要失效模式是高温水环境中的应力腐蚀开裂，690 的定位最明确，其抗 SCC 能力优于 600、X750 与 718；若工况以还原性酸或混合酸为主，应评估高钼镍基体系；若以高温蠕变强度为主要需求且介质相对温和，可比较 800H 一类合金。最有效的做法是先明确失效模式——是 IGSCC、均匀腐蚀、点蚀、硫化还是蠕变断裂——再按对应数据列做比较，而不是先看牌号的"知名度"。

Q11：采购 Inconel 690 钢板时应该核对哪些项目？

建议核对七项。 一是牌号与编号，即 Inconel 690、UNS N06690、2.4642，并特别注明 ASTM B168 覆盖多个牌号、必须同时锁定 UNS 编号；二是化学成分，重点核对铬 27.0 ~ 31.0% 与碳 ≤ 0.05%；三是交货状态与热处理，明确"退火态、约 1040℃ 固溶 + 水淬"并注明实际温度与冷却方式；四是力学性能，核对屈服、抗拉与伸长率；五是晶粒度，按 ASTM E112 测定并约定验收级别；六是晶间腐蚀与无损检测，按服役介质与部位确定；七是文件，要求质保书，核级项目另需完整追溯链。

Q12：Inconel 690 的机加工有什么要点？

要点有三条。 第一，690 的加工性分组为"组 C"，机械性能与奥氏体不锈钢相近，可按奥氏体不锈钢的思路选刀具与冷却方式；第二，最佳加工状态是"冷拔态，或冷拔 + 去应力态"——说明适当冷作反而改善切削性，这与"越软越好切"的直觉相反；第三，推荐参数为粗车进给 0.25 mm/rev、切削速度 15 m/min，精车进给 0.13 mm/rev、切削速度 18 m/min（高速钢刀具口径）。实操中应避免刀具在同一位置反复摩擦，否则表层会迅速加工硬化并加速磨损。

总结

Inconel 690（UNS N06690 / 2.4642 / 0Cr30Ni60Fe10）钢板生产工艺要点：

  • 牌号定位：Ni-Cr-Fe 系固溶强化型高铬耐蚀合金；铬含量约 29%，为适合制造压力设备的镍合金中最高一档
  • 板材标准：ASTM B168 / ASME SB-168（板、薄板、带材）、ISO 6208；⚠️ 族标准，协议必须同时锁定 UNS N06690
  • 化学成分：Cr 27.0 ~ 31.0、C ≤ 0.05、Ni ≥ 58.0、Fe 7.0 ~ 11.0、Mn ≤ 0.5、Cu ≤ 0.5、Si ≤ 0.5、S ≤ 0.015；国标对照 0Cr30Ni60Fe10 / H06690 / NS3105 / NS315
  • ⭐ 代际跃升（对比 600）：铬由 14.0 ~ 17.0 提至 27.0 ~ 31.0；碳由 ≤ 0.15 降至 ≤ 0.05 → 高温纯水中抗 SCC 能力优于 600、X750、718
  • ⭐ 无强化反应：690 对热处理与时效均无反应；强度只能靠冷作硬化 → 固溶的唯一任务是碳化物回溶 + 晶粒度控制
  • ⭐⭐ 固溶退火：约 1040℃（供应态常见 1010 ~ 1090℃）+ 水淬；碳化物必须充分回溶，避免晶界贫铬
  • 热加工参数（多来源并列）：重锻 1230 ~ 1040℃ / 轻锻 > 870℃ / 热加工 872 ~ 1205℃ / 锻造 1038 ~ 1233℃
  • 晶粒度：按 ASTM E112 测定；粗晶利于高温蠕变、细晶利于中温塑性与冷成形，须按服役条件权衡
  • 力学性能：EN 10302 退火态下限 Rp0.2 > 240 MPa、Rm > 590 MPa、A > 30%；典型供货 屈服 260 ~ 420 MPa、抗拉 550 ~ 750 MPa
  • 高温屈服：100℃ > 236 MPa、600℃ > 200 MPa（降幅约 15%）；700℃ > 156 MPa、800℃ > 120 MPa
  • ⭐⭐ 组织稳定性：565 ~ 760℃ 暴露最长 13428 h 后冲击韧性 156 ~ 214 J、伸长率 41% ~ 54%，无脆化趋势
  • 物理性能：密度 8.2 g/cm³、熔点 1343 ~ 1377℃、室温热导率约 12 W/(m·K)（1000℃ 升至 30.1）、比热约 450 J/(kg·K)、弹性模量 20℃ 约 206.9 GPa（1090℃ 约 125.5 GPa）、泊松比约 0.29
  • 线膨胀系数：20 ~ 200℃ 约 14.31 µm/(m·K)，至 1000℃ 升至 17.41
  • 耐蚀专题：60℃ 下 10% HNO₃ + 3% HF 为 0.15 mm/y、15% + 3% 为 0.25 mm/y、20% + 2% 为 0.15 mm/y
  • ⭐ 硫化前提：720℃ 含氧硫化气氛 2.3 mm/y，但强还原性 H₂S 气氛达 34.7 mm/y → 必须确认气氛氧化性
  • 焊接：ENiCrFe-3 / ENiCrFe-7（焊条）、ERNiCr-3 / ERNiCrFe-7（焊丝）；ISO 15608 组 43、ASME Ⅸ P-number 111
  • ⭐ 异种连接风险：与铜或铜镍合金连接须防"铜稀释"，可先做镍基堆敷（buttering）
  • 机加工：组 C（近似奥氏体不锈钢）；最佳状态为冷拔或冷拔 + 去应力；粗车 0.25 mm/rev · 15 m/min；精车 0.13 mm/rev · 18 m/min

相关阅读

标准依据与数据来源

本文技术数据均引自以下标准与公开资料，特此申明出处：

序号 标准号 / 来源 标准名称 / 说明 本文引用内容
1 **ASTM B168 / ASME SB-168** 镍铬铁合金板材、薄板与带材（含 UNS N06600、N06601、N06603、N06690 等） **690 钢板的执行标准**；**⚠️ 族标准，须同时锁定 UNS N06690**
2 **ISO 6208** 镍及镍合金板材、薄板与带材 板材标准对照
3 **ASTM B166 / ASME SB-166** 镍铬铁合金棒材与锻条 **EN 10302 之外的力学口径对照；棒材形态标准**
4 **ASTM B163 / ASME SB-163** 冷凝器与换热器用无缝管 管材形态标准对照
5 **ASTM B167 / B829 / ASME SB-167 / SB-829**、**ISO 6207** 无缝管与焊管 管材形态标准对照
6 **ASTM B564 / ASME SB-564** 镍合金锻件 锻件形态标准对照
7 **EN 10302** 耐热钢与镍合金（长材） **退火态力学下限（Rp0.2 > 240 MPa、Rm > 590 MPa、A > 30%）与高温屈服强度表（100 ~ 800℃）**
8 **ASTM E112** 平均晶粒度测定 **晶粒度检验方法**
9 **ISO 15608** 金属材料可焊性分组 **690 属组 43**
10 **ASME 第Ⅸ卷（P-number 111）** 焊接与钎焊评定 **钎焊 P-number 归属**
11 **UNS N06690 / W-Nr. 2.4642 / ISO NiCr29Fe · NW6690 · NiCr29Fe9 / JIS NCF690 / GB 0Cr30Ni60Fe10 · H06690 · NS3105 · NS315** 牌号与多标准对照体系 **第三节多标准成分对照表全部内容**
12 **Inconel 600 成分（UNS N06600 / 2.4816）** 公开材料数据（ASTM B166 棒材退火口径） **Ni ≥ 72.0%、Cr 14.0 ~ 17.0%、Fe 6.00 ~ 10.00%、C ≤ 0.15%、Mn ≤ 1.00%**
13 公开材料数据（Alloy 690 / 2.4642 / N06690） 成分、物理与力学性能、耐蚀、焊接与加工 **成分（Ni > 58.0、Cr 27.0 ~ 31.0、Fe 7.0 ~ 11.0、Mn < 0.5、Cu < 0.5、Si < 0.5、C < 0.05、S < 0.015）；"以约 29% 的铬含量成为适合制造压力设备的镍合金中铬含量最高者"；"690 的铬高于 600、碳低于 600，因此在高温纯水中更抗应力腐蚀开裂"；抗 SCC 优于 600、X750、718；退火态长材 Rp0.2 > 240 MPa、Rm > 590 MPa、A > 30% 及 100 ~ 800℃ 高温屈服表；密度 8.2 g/cm³、比热 450 J/(kg·K)、热导率 12 W/(m·K)、线膨胀系数 14.3 ~ 17.3 µm/(m·K)、电阻率 1.15 µΩ·m、熔点 1343 ~ 1377℃；线膨胀系数分温度表；比热、热导率与弹性模量分温度表；565 ~ 760℃ 长期时效后冲击韧性（156 ~ 214 J）与伸长率（41% ~ 54%）；60℃ 硝酸-氢氟酸腐蚀速率（0.15 / 0.25 / 0.15 mm/y）；720℃ 含氧硫化气氛 2.3 mm/y 与强还原性 H₂S 气氛 34.7 mm/y；"优异抗硝酸、良好抗其他渗氮剂"；重锻 1230 ~ 1040℃、轻锻 > 870℃、退火约 1040℃；焊接分组组 43、P-number 111、焊材 ENiCrFe-3 / ENiCrFe-7 / ERNiCr-3 / ERNiCrFe-7 / ENiCrFe-2 / ENi-1 / ERNi-1；**"注意尽量减少焊缝中的铜稀释，可先对铜或铜镍合金侧做镍基堆敷"**；机加工组 C、最佳状态为冷拔或冷拔 + 去应力、粗车 0.25 mm/rev · 15 m/min、精车 0.13 mm/rev · 18 m/min**
14 公开材料数据（经审阅的技术综述） 690 的成分、物理性能、加工与应用 **成分范围（Cr 27 ~ 31、Fe 7 ~ 11、C ≤ 0.05、S ≤ 0.015、Cu ≤ 0.5、Mn ≤ 0.5）；密度 8.19 g/cm³、熔点 1343 ~ 1377℃、泊松比 0.29、热导率 12.1 W/(m·K)；锻造 1038 ~ 1233℃、热加工 872 ~ 1205℃、退火 1038℃ 后冷却；"对热处理无反应""对时效无反应""通过冷作硬化"；应用含蒸汽发生器、炉子、石化加热器、高温燃烧器、换热器、苛性溶液、金属酸洗；抗应力开裂能力更优，已在关键应用中介代 600 与 601**
15 公开供应态技术说明 交货状态与退火口径 **"690 通常以供应的退火态供货，退火温度 1010 ~ 1090℃，随后水淬"**
16 公开材料数据（退火态典型值） 力学性能典型区间 **退火态典型抗拉强度约 550 ~ 750 MPa、屈服强度约 260 ~ 420 MPa（与第 13 项标准下限口径不同，本文并列呈现）**
17 公开核安全研究资料（NUREG/CR-6721 等） 600 与 690 及其焊缝在高纯水中的应力腐蚀开裂对比研究 **用于说明"600 与 690 的对比是核电领域的长期公开研究课题"，本文据此提示抗 SCC 结论的适用前提**

数据使用声明：

  1. 本文成分范围引自公开标准与材料数据，属标准要求值。 实际采购与设计必须以合同指定标准版本、供方质保书（MTC）或第三方复验数据为准。
  2. 力学性能存在两个口径（EN 10302 标准下限：Rp0.2 > 240 MPa、Rm > 590 MPa、A > 30%；退火态典型值：屈服 260 ~ 420 MPa、抗拉 550 ~ 750 MPa），本文并列呈现并标注来源，实际验收以合同指定标准版本的现行表列值为准。
  3. 晶粒度验收级别未在本文中给出具体数值，因为本轮核实的公开资料来源未提供可直接引用的板材合格级别。采购时应从 ASTM B168 现行版本中确认，或直接在协议中约定验收级别与检验方法（ASTM E112）。
  4. "抗应力腐蚀开裂能力优于 Inconel 600、X750 与 718"为公开资料的定性结论，属核电领域的长期公开研究方向（含 NUREG 系列等研究报告）。具体工况的适用性必须结合水质（氧、氯离子、pH）、温度、应力水平与冷作量逐案评估，不能仅凭牌号顺序下结论。
  5. 腐蚀速率数据（硝酸-氢氟酸、含氧硫化与强还原性硫化）均为实验室条件下的数值，用于说明材料在不同气氛/介质中的相对行为与适用边界；真实工业介质含杂质、溶解氧与固体颗粒，行为更为复杂，设计限值必须通过实际介质条件下的试验确定。
  6. 720℃ 强还原性硫化气氛的 34.7 mm/y 属明确不可用区间，本文引用它是为了说明"抗硫化能力依赖气氛氧化性"这一前提条件，不构成对材料性能的否定。
  7. 长期时效后的冲击韧性与伸长率数据来自 EN 10302 长材口径，板材的具体数值应以其产品标准与供方数据为准；该数据用于说明组织稳定性趋势。
  8. 热处理与热加工参数存在多组公开口径（退火 1010 ~ 1090℃ / 约 1038℃ / 约 1040℃；锻造 1038 ~ 1233℃ 与重锻 1230 ~ 1040℃ 同时存在），本文已并列呈现。实际工艺参数应经工艺评定与热处理验证确认，并以合同指定标准与供方技术文件为准。
  9. 关于核级 690 管材的"TT"特殊热处理，本轮核实的公开资料来源未给出可引用的精确温度与时间参数，故本文仅作定性描述、不列具体数值；相关制度须以其产品标准与供方技术文件为准。
  10. 与 600、625、800H 等牌号的对比引自公开资料，用于说明选型边界与代际关系，不构成对任一牌号的优劣评判。

上海业航合金材料有限公司——供应 Inconel 690（UNS N06690 / 2.4642 / 0Cr30Ni60Fe10 / NS3105）镍铬铁高铬耐蚀合金的钢板、薄板、钢带、无缝管、圆棒、锻件、法兰等形态，板材按 ASTM B168 / ASME SB-168 执行，交货状态为退火态（约 1040℃ 固溶 + 水淬），并可按协议约定晶粒度级别与晶间腐蚀试验要求。可提供化学成分（重点核对 Cr 27.0 ~ 31.0%、C ≤ 0.05%）、力学性能（含高温拉伸）、硬度、晶粒度（ASTM E112）、金相组织（确认碳化物充分回溶、无连续晶界析出）、晶间腐蚀试验、超声检测与渗透检测等项目，每批附 MTC 并注明固溶温度、保温时间与冷却方式，出口项目可提供 EN 10204 3.1 / 3.2 文件。特别提示：选购 690 前请提供完整工况信息——介质种类与浓度（尤其是否含硝酸/氢氟酸或处于高温纯水环境）、温度、气氛氧化性、以及是否存在铜或铜镍合金异种连接；这些条件直接决定牌号适用性与焊接方案。 产品形态涵盖板材、无缝管、圆棒、锻件、钢带、法兰。详见 镍基合金产品中心 与 高温合金产品中心。

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